INTRODUCCIÓN

Los plásticos se producen en una variedad de formas, pesos y con diferentes niveles de duración aprovechando sus propiedades, por lo que tienen muchas aplicaciones para el uso doméstico y en las diferentes industrias. Como consecuencia se generan grandes cantidades de estos residuos, de todo el plástico residual generado en el mundo, se estima que hasta un 70% de ellos son vertidos en rellenos sanitarios y el resto es incinerado (Khedri y Elyasi, 2016; Lovás et al., 2017). La disposición en vertederos no es la mejor opción, ya que los plásticos al no ser biodegradables permanecen cientos de años en el ambiente.

Se considera que los residuos sólidos urbanos (RSU) son la principal fuente de desechos plásticos (Xu et al., 2018) y el polietileno de alta densidad (HDPE) representa aproximadamente el 22,7% en peso de los plásticos en estos residuos (Thomas et al., 2020). La reutilización del HDPE tiene una creciente importancia en los últimos años, debido a la mayor demanda de recursos reciclables y protección del medioambiente. Convertir el plástico de desecho en hidrocarburos comercializables es una forma prometedora de obtener réditos económicos, además de los beneficios ecológicos. Los polímeros termoplásticos, y específicamente el HDPE, se considera como una fuente potencial de combustible, debido a su alto poder calorífico (43,3-46,5 kJ.kg⁻¹); pudiendo descomponerse térmicamente (Al-Salem et al., 2017) en una serie de sustancias químicas valiosas, ofreciendo alternativas nuevas a la combustión tradicional (Al-Salem, 2019).

Hoy en día, la mayor parte del esfuerzo de investigación se enfoca en el reciclaje con técnicas avanzadas como la pirólisis (Khedri y Elyasi, 2016) (Thomas et al., 2020; Al-Salem et al., 2017) y la degradación catalítica mediante uso de zeolitas que ayuden a la formación de compuestos con características similares a las de combustibles convencionales (Arandes et al., 1997; Xue et al., 2017), dado que, la combustión como método de reciclaje genera graves problemas ambientales (Heidbreder et al., 2019). La descomposición térmica de residuos plásticos por pirólisis tiene ciertas ventajas sobre otras formas de reciclaje como, por ejemplo, la notable reducción de productos gaseosos (Arandes et al., 1997; Xue et al., 2017), así pues, aprovechando las ventajas que presenta el polietileno, se transforma los residuos del HDPE mediante degradación térmica en atmósferas inertes (pirólisis) (Anuar Sharuddin et al., 2016), donde las diferentes condiciones de operación producen varios productos de interés y su mayor ventaja es que estos productos son principalmente líquidos, por lo que pueden usarse directamente como combustible o transformarse en productos químicos valiosos.

La evaluación de los datos del análisis termogravimétrico (TGA) para la pirólisis de HDPE ha atraído la atención de varios investigadores (Das y Tiwari, 2017; Anuar Sharuddin et al., 2016; Charde et al., 2018) en los cuales se han estudiado la energía de activación de la pirólisis de HDPE para ser calculada a partir de los datos obtenidos del TGA a diferentes velocidades de calentamiento (Al-Salem et al., 2017; Thomas et al., 2020; Arandes et al., 1997). Estos y otros estudios han utilizado los modelos isoconversionales (Gutiérrez y Palza, 2015; Friedman, Kissinger-Akahira-Sunose, Flynn-Wall-Ozawa) para determinar la energía de activación, modelos con los que se ha demostrado que la pirólisis de HDPE es un proceso de un solo paso con una energía de activación de 238-247 kJ mol⁻¹ (Aboulkas et al., 2010), 196,3-232,2 kJ mol⁻¹ (Al-Salem y Lettieri, 2010), y 248,7 kJ mol⁻¹ (Ceamanos et al., 2002).

En este trabajo se investigó la cinética química de la reacción de degradación térmica del HDPE haciendo uso de análisis termogravimétrico (TGA) a tasas de calentamiento de 5, 10 y 15 ºC min^-1 bajo atmósfera de nitrógeno a un flujo de 20 ml.min^-1 y en condiciones dinámicas desde 25 a 900 ºC. La caracterización del HDPE se realizó por espectroscopia infrarroja por transformada de Fourier (FTIR). Se determinaron los parámetros cinéticos de la reacción de descomposición de residuos de HDPE a través de los tres modelos cinéticos antes mencionados, junto con el modelo de reacción conocido como Esfera de Contracción (R2), modelos que se ajustan al tratamiento de termoplásticos.

MATERIALES Y MÉTODOS

Caracterización del HDPE

La caracterización del HDPE se la efectuó mediante espectroscopia infrarroja por transformada de Fourier (FTIR) para lo cual se realizó un muestreo completamente aleatorio de una muestra de 1 kg de plástico reciclado, el mismo que fue lavado con una solución de sosa cáustica al 1%, secado y pulverizado para su posterior caracterización.

Análisis termogravimétrico

Se realizaron análisis dinámicos en el equipo TGA 1 star System (Mettler Toledo), a tres tasas de calentamiento 5, 10 y 15 °C min^-1, con atmósfera inerte mediante inyección de nitrógeno, el cual fue inyectado a un flujo 20 ml min^-1. Con estos datos se determinó la pérdida de masa del HDPE frente al tiempo.

Modelo de reacción

Para un mejor ajuste de los datos del análisis termogravimétrico se usa el modelo del mecanismo de reacción estimado en reacciones de estado sólido de polietileno de alta densidad, que se denomina modelo de esfera de contracción: reacción de límite de fase bidimensional R2, el mismo que plantea que la función f () es igual a 2(1-α)^1/2 mientras que la función g(α) es igual a 1-(1-α)^1/2. Recomendado por Alboulkas et al. (2010), Das y Tiwari (2017) y Gao et al. (2003), para el análisis de HDPE, ya que es el modelo que mejor se ajusta para este material, de esta manera, el modelo de contracción geométrica supone que la velocidad de degradación inicia en la superficie, y a su vez está controlada por el avance de la reacción. Este comportamiento se debe a la facilidad de desintegración de las cadenas poliméricas gracias a la estructura lineal del HDPE.

Cinética de la degradación térmica de HDPE reciclado

Para la degradación de polímeros, se usaron tres modelos isoconversionales en los que se asume que las tasas de conversión son proporcionales a la concentración del material reaccionado (Aboulkas et al., 2010). La velocidad de reacción se puede expresar mediante la siguiente ecuación (Ecuación 1):

Donde, β es la tasa de calentamiento, α es la conversión, f (α) es la función de conversión, k(T) función de temperatura.

El coeficiente de conversión permite cuantificar la pérdida de masa o su degradación (Ecuación 2):

Donde, m_i es la masa inicial, m es la masa a un tiempo determinado de degradación, m_f es la masa final o residual.

k(T), la dependencia de la temperatura de la tasa de pérdida de peso, se determina con la ecuación de Arrhenius (Aboulkas et al., 2010), que es el fundamento de los modelos (Ecuación 3).

Donde, E es la energía de activación (kJ.mol^-1), A es el factor pre-exponencial (s^-1), R es la constante del gas (0,008314 kJ.mol^-1.K^-1).

Combinando las ecuaciones (1) y (3), la velocidad de reacción se puede escribir (Ecuación 4):

Modelo cinético 1: método de Friedman (FR)

Método isoconversional diferencial propuesto por Friedman, se basa directamente en la ecuación 4, cuyo logaritmo y aplicando el modelo de reacción R2 para f(α)(Das y Tiwari, 2017), se tiene (Ecuación 5):

Modelo cinético 2: método de kissinger-akahira-sunose (KAS)

Método isoconversional integral, que se obtiene mediante otro ajuste de la integral de la ecuación 4; dicha ecuación estándar se puede representar de la siguiente forma: (Ecuación 6)

Considerando que: (Ecuación 7)

Se integra con las condiciones iniciales de α = 0 en T= T0. La técnica asume que A, f (α) y E son independiente de T mientras que A y E son independientes de α, entonces, se tiene (Ecuación 8):

Se define la siguiente relación (Ecuación 9):

Entonces se reemplaza P(E/RT), basándose en la aproximación de Coats-Redfern para dicho valor y aplicando logaritmo, tenemos (Ecuación 10):

Aplicando el modelo de reacción R2 para g (α), tenemos como ecuación final (Ecuación 11)

Se grafica $\textcolor{red}{}\frac{1-{(1-\alpha )}^{\raisebox{1ex}{$1$}\!\left/ \!\raisebox{-1ex}{$2$}\right.}}{T_{m^2}}$vs. 1/T; a partir de la pendiente se obtiene la energía de activación (E) y del punto de la ordenada se obtiene el factor pre exponencial (A).

Modelo cinético 3: método de Flynn-Wall - Ozawa FWO

Se deriva del método isoconversional integral. La principal diferencia con el modelo de KAS es que FWO utiliza la aproximación de Doyle (Sakakibara et al., 1989) para (Ecuación 12):

Relacionando las ecuaciones (10) y (12), y aplicando el modelo de reacción R2 para g (α) se tiene (Ecuación 13):

Se grafica (1-(1-α)^1/2) vs. 1/T; a partir de la pendiente se obtiene la energía de activación (E) y del punto de la ordenada se obtiene el factor pre-exponencial (A).

RESULTADOS

Caracterización del HDPE

En la figura 1 se puede observar el espectro de la muestra de HDPE, resultado del análisis de una muestra aleatoria de un 1 kg de plástico triturado y lavado; proveniente de residuos plásticos urbanos recolectados durante 3 meses. De esta forma se pudo establecer los compuestos correspondientes a los valores medidos (ver Figura 1).

Figura 1
FT-IR del HDPE reciclado

En el espectro FT-IR, el pico a 2913,91 cm^-1 corresponde a la vibración de estiramiento del metil y metileno. A 2847,38 cm^-1 se muestra una banda de vibración de estiramiento de grupos metoxi debido a la presencia de antioxidantes que se usan como aditivo en la obtención de productos a base de este plástico. La banda de 1471,42 cm^-1 corresponde a la vibración de estiramiento de azotriasoles (presencia de absorbedores UV) y alcanos. A 717,39 cm^-1, la banda corresponde a la vibración de etilenos que se presentan por el tratamiento térmico, extrusión, al cual se somete el HDPE virgen. Los resultados obtenidos son muy similares a los presentados en el estudio de Krehula et al. (2014), con la diferencia de que, en la investigación de Krehula et al. (2014) no existe bandas de vibración correspondientes a los grupos metoxi y azotriazoles, pues estos autores utilizaron HDPE puro (Ceamanos et al., 2002; Gutiérrez y Palza, 2015).

Análisis termogravimétrico

En la figura 2 se muestra la variación de la masa con respecto a la temperatura para las tres tasas de calentamiento (TGA), mientras que en la figura 3 se observa la derivada de la curva de pérdida de masa respecto a la temperatura (DTG) mediante la cual se estableció la temperatura máxima de degradación, siendo estas 740, 749, 757 K para 10, 15 y 20 °C/min (ver Figuras 2 y 3).

Figura 2
Perfil de la degradación térmica de HDPE reciclado (TGA)

Figura 3
Derivada de la pérdida de masa de HDPE (DTG)

Modelo cinético

A continuación, se presenta la tabla 1, que muestra los resultados obtenidos de cada modelo para las diferentes tasas de calentamiento (ver Tabla 1 y Figura 4).

Tabla 1

Resultados de los modelos FR, KAS Y FWO

Figura 4
Comparación de los modelos FR, KAS y FWO frente al DTG experimental a diferentes tasas de calentamiento de 5, 10 y 15 °C.min-1.

DISCUSIÓN

De acuerdo al termograma la reacción de degradación del polietileno se lleva a cabo en una sola etapa consiguiendo una pérdida máxima de masa a la temperatura de degradación indicada para cada tasa de calentamiento, lo que muestra un mecanismo de reacción igual en cada tasa (Singh, 2020); donde claramente la pendiente en los tres casos se mantiene, sin la presencia de fluctuaciones en la medida de la masa, marcando el rango para el mínimo y máximo porcentaje de pérdida. Rango que es utilizado para el planteamiento de los modelos. Este comportamiento hace notar la gran correlación de los datos con los modelos propuestos en las tres tasas. Teniendo, por tanto, para la tasa de calentamiento de 5 °C min^-1 se estima una energía de activación de 266,78 kJ.mol^-1, y un factor preexponencial de 8,11x1016 s^-1, en cambio para la tasa de 10 °C.min^-1 una energía de activación de 247,745 kJ.mol^-1, y un factor preexponencial de 5,068x1015 s^-1 y, por último, para 15 °C.min^-1 una energía de activación de 231,842 kJ.mol^-1, y un factor preexponencial de 4,154x1014 s^-1. El modelo que más se ajusta es el de Friedman, sin embargo, no podemos pasar por alto que este modelo es simple en comparación con KAS y FWO, ya que trabaja con menor cantidad de datos y variables que tienen una desviación mínima debido a su excelente correlación para múltiples datos de tasa de calentamiento. Los resultados son comparables con trabajos similares para la tasa de calentamiento de 5 °C.min^-1 con Das y Tiwari (2017), que obtuvieron valores de energía de activación de 241 hasta 258 kJ.mol-1, y el factor pre-experimental de 1,52x1016 hasta 2,34x1017. Así mismo, con Alboulkas et al. (2010) y Yang et al. (2001) los cuales presentan valores menores a los reportados, entendiéndose que una energía de activación más baja se refiere a que la degradación comienza en los enlaces más débiles de la cadena del polímero que se pueden atribuir a la presencia de aditivos que contienen enlaces nitrógeno-carbono o procesamientos previos para la obtención del plástico (Miandad et al., 2017).

Además, se puede observar como la tasa de calentamiento influye en el proceso de degradación, ya que, cuanto mayor es la tasa, mayor es la temperatura máxima de degradación y menores son tanto la energía de activación, como el factor preexponencial independiente del modelo utilizado (Li et al., 2021).

CONCLUSIONES

La degradación del polietileno reciclado sigue una reacción de degradación en una sola etapa mediante el mecanismo de reacción conocido como esfera de contracción. Proceso que por experimentación termogravimétrica se determinó la energía de activación y el factor preexponencial, siendo el modelo de Friedman el que más se ajusta a los datos obtenidos. Sin embargo, los datos solo presentan leves desviaciones a los estudios reportados por otros autores debido principalmente a la presencia de aditivos y el procesamiento del plástico puro, a diferencia del plástico posconsumo que se utilizó para la presente experimentación.

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Información adicional

Cómo citar:: Palmay, P., Jaramillo-Uvidia, R. N., & Medina, C. (2021). Estudio cinético de la descomposición térmica del polietileno de alta densidad (HDPE) posconsumo a diferentes tasas de calentamiento. FIGEMPA: Investigación y Desarrollo, 11(1), 61–67. https://doi.org/10.29166/revfig.v11i1.3132