Resistencia a la compresión paralela en madera laminada encolada de Álamo

Parallel compression strength in poplar glulam timber

Meyer, Lía Caren; López, Gamaliel; Guillaumet, Alfredo Anibal; Manavella, Roberto Daniel; Sosa Zitto, Ma. Alexandra

Lía Caren Meyer

lmeyer@frvt.utn.edu.ar

Universidad Tecnológica Nacional Argentina

Gamaliel López

gamaliel.lopez@uva.es

Universidad de Valladolid (Uva) España

Alfredo Anibal Guillaumet

aaguillaumet@frvt.utn.edu.ar

Universidad Tecnológica Nacional Argentina

Roberto Daniel Manavella

rdmvt@yahoo.com

Universidad Tecnológica Nacional Argentina

Ma. Alexandra Sosa Zitto

alexandrasosazitto@gmail.com

Universidad Tecnológica Nacional Argentina

Tecnología y Ciencia

Universidad Tecnológica Nacional, Argentina

ISSN: 1666-6917

ISSN-e: 1666-6933

Periodicidad: Cuatrimestral

núm. 47, 2023

nsalvi1981@gmail.com

Recepción: 02 Marzo 2023

Aprobación: 03 Mayo 2023

URL: http://portal.amelica.org/ameli/journal/748/74841957484195002/

DOI: https://doi.org/10.33414/rtyc.47.24-34.2023

Modelo de publicación sin fines de lucro para conservar la naturaleza académica y abierta de la comunicación científica

ePub generado a partir de XML JATS4R

Resumen: Las nuevas tecnologías de fabricación e industrialización de elementos estructurales de madera laminada encolada permiten abordar diseños de construcciones civiles de grandes luces, capaces de competir en prestaciones con las predominantes estructuras de acero. Dadas las características ortotrópicas de la madera, es importante conocer con exactitud las propiedades mecánicas del material para comprobar las tensiones que se producen en cada dirección al aplicar una carga. En el caso de la resistencia a la compresión, la mayor capacidad se manifiesta en la dirección paralela a la fibra (dirección longitudinal). En este trabajo se determina la resistencia y el módulo de elasticidad paralelo a la fibra en piezas de madera laminada encolada Populusdeltoides cultivada en el delta del río Paraná. Se han realizado ensayos de compresión sobre 90 probetas, de acuerdo con las prescripciones de la norma IRAM 9663 (2013). En el Suplemento 2 del CIRSOC 601 (2016), se proponen los valores de referencia para esta especie con el fin de diseñar estructuras de madera de forma segura y confiable. Los valores de resistencia a la compresión paralela a la fibra obtenidos en el percentil 5% resultan mayores que los publicados por Guillaumet et al (2017) en madera aserrada, y cumplen con la categoría resistente GL24h de la normativa europea UNE-EN14080 (2017).

Palabra clave: caracterización, álamo, compresión paralela, madera laminada encolada

Abstract: New technologies for the manufacture and industrialization of glulam timber structural elements make it possible to design large-span civil constructions capable of competing in terms of performance with the predominant steel structures. Given the orthotropic characteristics of wood, it is important to know the exact mechanical properties of the material in order to check the stresses that occur in each direction when a load is applied. In the case of compressive strength, the greatest capacity is manifested in the direction parallel to the grain (longitudinal direction). In this work, the strength and modulus of elasticity parallel to the grain in pieces of glulam timber Populus deltoides grown in the Paraná River delta are determined. Compression tests were performed on 90 specimens, in accordance with the requirements of IRAM 9663 (2013). In Supplement 2 of CIRSOC 601 (2016), reference values for this species are proposed in order to design timber structures safely and reliably. The values of resistance to compression parallel to grain obtained at the 5% percentile result higher than those published by Guillaumet et al (2017) in sawn timber, and comply with the GL24h resistant category of the European standard UNE-EN14080 (2017).

Keywords: characterization, poplar, parallel compression, glulam timber.

Introducción

En los últimos años, el empleo de la madera para todo tipo construcciones está en expansión por diferentes motivos. Los más relevantes son que es un material renovable y que dispone en el mercado de una amplia variedad de elementos estructurales industrializados con madera laminada encolada. La utilización de estas piezas posee varias ventajas frente a la madera aserrada tradicional, entre ellas, limitar las singularidades de la propia madera, admitir variedad de geometrías, permitir la fabricación de elementos para grandes luces y disponer de mayores escuadrías que aumentan la capacidad portante. Estas ventajas colocan a la madera en igualdad de condiciones con el acero laminado, permitiendo la resolución de diversos modelos estructurales.

La madera es un material ortotrópico, ya que presenta diferentes propiedades mecánicas según la dirección de las fibras consideradas (longitudinal, transversal o radial). Para la resistencia a compresión la mayor resistencia la presenta en la dirección paralela a la fibra. Este esfuerzo tiende a acortar la longitud de las mismas en el sentido longitudinal, Coronel (1995). Un ejemplo, son las columnas donde se considera su rigidez respecto a su longitud, teniendo en cuenta el efecto de pandeo según el cual las fallas se producen por inestabilidad. Por esta razón, los elementos estructurales sometidos a compresión deben ser fabricados atendiendo a la orientación correcta de las fibras.

Los clones ‘Australiano 129/60’ y ‘Stoneville 67’ se introducen en Argentina a través del Programa de Mejoramiento Genético de Salicáceas del INTA Delta del Paraná. Representa el tercer cultivo de bosques de rápido crecimiento implantados más importante de Argentina. Cuando alcanzan la edad de corte, que se estima entre 10 y 16 años, se estudian las propiedades físicas y mecánicas (CNA 2016). En el año 2015, dichos clones se incorporan a la norma IRAM 9660-1 e IRAM 9662-4, definiendo los valores de referencia característicos de las propiedades mecánicas para madera laminada encolada y aserrada, para cada clase resistente.

El Reglamento Argentino de Estructuras de Madera (CIRSOC 601,2016) publica en el Suplemento 2 los valores de referencia para Populus deltoides clones ‘Australiano 129/60’ y ‘Stoneville 67’ con el fin de asegurar un valor mínimo de resistencia para las piezas con un determinado grado estructural correspondiente a la combinación especie/procedencia. Cada grado se asocia con un conjunto de tensiones admisibles que permiten diseñar estructuras de madera de forma segura y confiable.

Los trabajos publicados de madera aserrada del álamo de los clones Populus deltoides ‘Australiano 129/60’ y ‘Stoneville 67’ cultivado en el delta del río Paraná, determinan que las tablas son aptas para la fabricación de madera laminada encolada estructural, con propiedades mecánicas similares a las maderas de las especies contempladas en la norma IRAM 9660-1 (2015), Fank et al. (2014), Filippetti et al. (2015), Guillaumet et al. (2017).

El objetivo de este trabajo es determinar la resistencia, módulo de elasticidad y densidad para madera laminada encolada de Populus deltoides sometidas a esfuerzo de compresión paralelo a la fibra.

Materiales y Métodos

En este trabajo se ha utilizado madera de Populus deltoides de los clones ‘Australiano 129/60’ y ‘Stoneville 67’ cultivados en el delta del río Paraná. Las piezas se fabricaron conforme a las especificaciones de la norma IRAM 9660-1 (2015), se formaron con tres láminas superpuestas pegadas con adhesivo en las caras adyacentes y unidas en su longitud por empalmes de unión dentada. Todas las tablas son de clase resistente 1, clasificadas según IRAM 9662-4 (2015). Las probetas contaron con una sección transversal completa de 50 mm x 60 mm y longitud de L=300 mm, respetando seis veces la menor dimensión de la sección transversal según establece la norma IRAM 9663 (2013). En la Tabla 1 se recogen los datos de las probetas para cada clon.

Tabla 1

Datos de probetas

Clon | n | Sección [mm] | A [mm2] | L [mm] | l1 [mm]
A | 45 | 50 x 60 | 3.000 | 300 | 200
S | 45 | 50 x 60 | 3.000 | 300 | 200
| A: 'Australiano 129/60'; S: 'Stoneville 67'; n: Cantidad de probetas; A: Área de la sección transversal; L: longitud total de la probeta; l1: longitud de tramo central;

Los ensayos de compresión paralela a la fibra (Figura 1a) se realizaron según el procedimiento descrito en la norma IRAM 9663 (2013). Con un equipo hidráulico se aplicó la carga axial centrada de manera continua, a velocidad constante y de manera que se alcance la rotura en un tiempo de 300 ± 120 segundos. Se registraron las lecturas de los escalones de carga cada 5 kN, hasta alcanzar la fuerza máxima. La medición de la carga aplicada se realizó con un lector de 200 kN y precisión del 1%. En el tramo central de la probeta (l1) se tomaron las deformaciones con dos comparadores de precisión 0,01 mm. Cada probeta se centró verticalmente en el dispositivo de ensayo mediante niveles láser a 90°. Se utilizó un software que permitió ver tres cámaras simultáneamente en la pantalla de computadora, dos cámaras para los comparadores y una para el lector de la celda de carga. Se capturó la imagen de pantalla para cada escalón de carga hasta que se alcanzó la fuerza máxima (Figura 1b). Con todas las imágenes registradas se generó una planilla de cálculo para el procesamiento estadístico de los datos.

Figura 1
Ensayo a compresión

(a) Probeta con comparadores y cámaras; (b) Pantalla de datos: deformaciones, carga y tiempo

La resistencia a la compresión paralela a la fibra se obtiene de la ecuación:

(1)

Pmáx: Carga máxima en Newton;

A: Área de la sección transversal en mm.;

El módulo de elasticidad a la compresión paralela se calcula con:

(2)

l₁: 4 veces el lado menor de la probeta, mm

A: sección transversal de la probeta en mm²

P₂ – P₁: incremento de carga en la parte recta de la curva de carga-deformación en Newton

W₂ – W₁: incremento de la deformación correspondiente a P₂-P₁, en mm

Se determina el contenido de humedad (3) y densidad de cada probeta (4), según las normas ISO 13061-1 (2014) e ISO 13061-2 (2014) respectivamente.

(3)

m₁: peso de la probeta húmeda en gramos.

m₂: peso seco de la probeta en gramos.

(4)

m: peso de la probeta al momento de ensayo, en kilogramos.

V: volumen de la probeta al momento de ensayo en m³.

Resultados y discusión

En la Tabla 2 se presentan los valores mínimos, media, máximos, percentil 5%, desvío estándar y coeficiente de variación. Los valores están ajustados a una humedad del 12% según la norma IRAM 9664 (2013).

Tabla 2

Resistencia a compresión paralela en N/mm²

Clon | n | Mínimo | Media | Máximo | Percentil 5% | D. STD | COV
A | 45 | 36,02 | 43,65 | 54,95 | 38,63 | 4,39 | 10%
S | 45 | 34,31 | 41,20 | 48,27 | 36,16 | 2,91 | 7%
Ambos | 90 | 34,31 | 42,43 | 54,95 | 36,39 | 3,90 | 9%
A: 'Australiano 129/60'; S: 'Stoneville 67'; n: Cantidad de probetas; D. STD: Desvío estándar; COV: Coeficiente de variación; Ambos: 'Australiano 129/60' y 'Stoneville 67'

En el análisis estadístico comparativo entre los clones se tiene un valor-P= 0,0012, siendo menor que 0,05 para la prueba de Kruskal-Wallis, lo que indica una diferencia estadística significativa en la resistencia a compresión paralela. Entre los valores de la resistencia percentil 5% se observa una discrepancia del 7% entre ambos clones.

El valor publicado por Guillaumet et al. (2017) para madera aserrada es de fc,0 perc5%=25,2 N/mm². El resultado en este trabajo para madera laminada encolada es de fc,0 perc5%=36,4 N/mm², siendo este último superior en un 44% al de la publicación. Los gráficos de caja y bigotes de la Figura 2, presentan las muestras por clon para visualizar la distribución de los valores analizados.

Figura 2
Resistencia a compresión paralela por clon en N/mm²

En los esfuerzos por compresión, la carga actúa en el eje longitudinal y las fuerzas interiores que aparecen se reparten de forma uniforme sobre toda la sección transversal, produciendo un “acortamiento” de las fibras. En el caso de la madera laminada encolada dicho efecto se visualiza en el aplastamiento de las fibras o en la unión dentada (Finger-joint) de lámina. (Figura 3)

Figura 3
Falla de rotura en probetas

(a) Modo de falla por aplastamiento de fibra; (b) Modo de falla por aplastamiento en unión de lámina

La Tabla 3 presenta los valores del módulo de elasticidad (Ec,0) determinados en un tramo con una correlación entre la carga y la deformación superior al 0,99.

Tabla 3

Módulo de elasticidad paralelo a la fibra en N/mm²

Clon | n | Mínimo | Medio | Máximo | Percentil 5% | D. STD | COV
A | 45 | 7.450 | 11.685 | 16.080 | 9.514 | 1.682 | 14%
S | 45 | 8.238 | 12.260 | 16.795 | 10.617 | 1.475 | 12%
Ambos | 90 | 7.450 | 11.973 | 16.795 | 9.570 | 1.599 | 13%
A: 'Australiano 129/60'; S: 'Stoneville 67'; n: Cantidad de probetas; D. STD: desvío estándar; COV: Coeficiente de variación; Ambos: 'Australiano 129/60' y 'Stoneville 67'

En el análisis estadístico comparativo entre los clones se tiene un valor-P=0,0573 mayor o igual a 0,05 para la prueba de Kruskal-Wallis. Por lo tanto, con un nivel de confianza del 95%, no existe una diferencia estadística significativa indicando que ambos clones son iguales. Para madera aserrada Guillaumet et al. (2017) obtuvo un valor de Ec,0 Perc5%= 6544 N/mm², y en este trabajo para madera laminada se tiene un valor de Ec,0 Perc5%= 9570 N/mm², que resulta superior en un 46% al indicado anteriormente. En el gráfico de caja y bigotes de la Figura 4 se presentan las poblaciones de ambos clones.

Figura 4
Módulo de elasticidad paralela N/mm²

El cálculo de la densidad se realizó sobre probetas extraídas de una zona cerca a la rotura, donde la probeta no estaba dañada. Los valores de densidad ajustados a una humedad del 12% se presentan en la Tabla 4.

Tabla 4

Densidad corregida en Kg/m³

Clon | n | Mínimo | Medio | Máximo | Percentil 5% | D. STD | COV
A | 45 | 408 | 452 | 514 | 424 | 22,06 | 5%
S | 45 | 419 | 452 | 529 | 424 | 19,71 | 4%
Ambos | 90 | 408 | 452 | 529 | 424 | 20,80 | 5%
A: 'Australiano 129/60'; S: 'Stoneville 67'; n: Cantidad de probetas; D. STD: Desvío estándar; COV: Coeficiente de variación; Ambos: 'Australiano 129/60' y 'Stoneville 67'

En el análisis estadístico comparativo entre las densidades de los clones del Populusdeltoides se tiene un valor-P=0,981 para la prueba de Kruskal-Wallis, siendo mayor que 0,05, no existe una diferencia estadística significativa con un nivel de confianza del 95%.

El valor de densidad al 12% para madera aserrada es de ρ Perc5%= 353 Kg/mm³. de acuerdo a Guillaumet et al. (2017), y para madera laminada en este trabajo es de ρPerc5%= 424 Kg/m3, siendo este último superior en un 20%. En el gráfico de caja y bigotes de la Figura 5, se presentan las poblaciones de densidad para ambos clones.

Figura 5
Densidad en Kg/m³

Si se comparan ambos clones, los valores correspondientes al percentil 5% de la resistencia a la compresión paralela muestran una diferencia del orden del 7%, el módulo de elasticidad al percentil 5% una diferencia de un 12%, en tanto que los valores de densidad resultan similares, por lo tanto, resulta admisible tratarlos como una sola población. Esta forma de tratamiento resulta aceptable ya que el material se comercializa sin identificación, al no ser posible distinguirlos a simple vista. Coincide con el tratamiento de la norma IRAM 9662-4 (2015), que no distingue entre los clones y especifica que las diferencias entre las propiedades de ambos no son significativas, Fank et al (2014), Guillaumet (2019).

Los valores obtenidos para las propiedades mecánicas de resistencia a la compresión paralela, módulo de elasticidad paralelo y densidad para madera laminada encolada de Populusdeltoides, cumple con la categoría asociada a la clase resistente GL24h de la norma europea EN-UNE 14080 (2017) y verifica la aptitud de la madera de Álamo cultivada en el delta del rio Paraná para la fabricación de elementos estructurales.

Conclusiones

· Considerando ambos clones, el ‘Australiano 129/60’ y ‘Stoneville 67’ como una sola población, el valor que se obtiene en madera laminada encolada para la resistencia a la compresión paralela a la fibra es de Fc,0 Perc5% = 36,4 N/mm², y el valor del módulo de elasticidad paralelo es de Ec,0 Perc5% = 9570 N/mm² con una densidad de ρPerc5%= 424 Kg/m³.

· Estos valores resultan mayores a los publicados por Guillaumet et al. (2017), para madera aserrada, lo que indica que las piezas de madera laminada encolada con una fabricación óptima son productos de muy buena calidad y poseen valores de resistencia a la compresión paralela a la fibra y módulo de elasticidad paralelo superiores.

· Los valores de este trabajo cumplen con la categoría clase resistente de GL 24h de la norma europea EN-UNE 14080 (2017), por lo que el Populusdeltoides es una especie apta para la fabricación de elementos laminados encolados de uso estructural.

Agradecimientos

A los alumnos y graduados, becarios del Grupo de investigación GIDEC de la Universidad Tecnológica Nacional Facultad Regional Venado Tuerto, por su colaboración en los ensayos

Referencias

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